Projeto de Usinagem Econômica

Projeto de Usinagem Econômica

(Parte 2 de 4)

Quadro Sinótipo:

i=2, ap=2,075 mm Parâmetro De Para n [rpm] 1242,45 1120 fn[m/rot] 0,2285 0,205 n [rpm] 1120 900 fn[m/rot] 0,205 0,171

I.A.4.Seleção final da Ferramenta

Consultando o plano de estoque (página 5), o inserto e o suporte selecionado estão listados conforme a tabela abaixo:

DesignaçãoPreço (R$) Suporte MTNJR 2020 K16 M1Vsi=168,18 InsertoTNMG 160404PM 4015Ks=18,18

A partir dos dados extraídos das páginas 4,5 e 6, faremos nas páginas seguintes os cálculos relativos a tempos e custos para a máquina A .

I.A.6.Tempo Total no Regime de Plena Carga ݐ଴ ൌݐ଴ ݖ൅ݐ௖௢ ൅ݐ௔௣ ൅ሺ݅െ1ሻ.ݐ௥௧ ൅ݐ௔௙ ൅ݐ௥௘

t୲ ൌ t୧ ൅ሺlୡ ൅f଴ ሻ.i n.f୬

൅lୡ .t୲୤ .i n.f୬ .T

t୲ PCA ൌ3,9854 min

Cଷ ൌቆ 1

n୤୮ .Vୱ୧ ൅ kୱ nୱ

KFPCAൌCଵ൅Cଶ.π.D୫.ሺlୡ ൅f଴ ሻ.i 60000.f୬ .VC

൅ Cଷ.π .D ୫.l ୡ .i .VC୶ିଵ

15000.f୬ .VCଵହ ୶

KFPCAൌ0,9447 R$/pç

I.A.8.Quantidade de peças produzidas por aresta

zTൌ26 pç/aresta

I.A.Regime de Máxima Produção I.A.1.Determinação da Velocidade de Corte de Máxima Produção I.A.1.1.Método de Kronenberg (NIF 004-01)

Observação: Os cálculos pelo método de Kronenberg aplicam-se somente a insertos sem revestimento e sem geometria de quebra-cavacos.

Em nosso caso estes cálculos não se aplicam, pois o inserto apresenta tanto revestimento quanto geometria de quebra-cavacos.

I.A.1.2.Método de Taylor-Sandvik-Ferraresi

Uma vez que as condições do inserto são mais favoráveis (revestimento, geometria de quebra-cavacos) que as aplicáveis pelo Método de Kronenberg, temos que:

VCMP ൌVୡభఱ. ඨ 15 ሺxെ1ሻ.t୲୤

VCMP൐VCPCሺ595,39൐3,43ሻ

VCMPൌ595,39 rpm

É inviável a intenção de máxima produção, pois a velocidade de corte de máxima produção é maior do que a máxima velocidade de corte que a máquina suporta, isto é , à plena carga.

I.A.2.1.Cálculo do tempo total de Máxima Produção tכ୲ MPA ൌt୲ PCA ൌ3,9854 min (intenção de máxima produção)

I.A.2.1. Se fosse viável a velocidade de corte de Máxima Produção t୲ ൌ t୧ ൅ሺlୡ ൅f଴ ሻ.i n.f୬

൅lୡ .t୲୤ .i n.f୬ .T

t୲ MPA ൌ3,4523 min I.A.3.Cálculo do Custo total de Máxima Produção

KכFMPAൌKFPCAൌ0,9447 R$/pç (intenção de máxima produção)

I.A.3.1. Se fosse viável a velocidade de corte de Máxima Produção

KFMPAൌCଵ൅Cଶ.π.D୫.ሺlୡ ൅f଴ ሻ.i 60000.f୬ .VCMP

൅ Cଷ.π.D୫.l ୡ .i .VCMP୶ିଵ

15000.f୬ .VCଵହ ୶

KFMPAൌ1,2122 R$/pç

I.A.Regime de Mínimo Custo I.A.1.Determinação da Velocidade de Corte de Mínimo Custo I.A.1.1.Método de Kronenberg (NIF 004-01)

VCMC ൌ C୴.ሺଵହሻ୥ ቀTMC଺଴ቁ୷.ቀୟ౦௦௘௡ ఑ቁሺ୤ି୥ሻ.ሺf୬.ݏ݁݊ ߢሻሺ୤ା୥ሻ

VCMC ൌ 120.ሺଵହሻ଴,ଵସ ቀସସ,଺଴଺଴ ቁ଴,ଷ .ቀ ଶ,଴଻ହ௦௘௡ ଽଷ°ቁ଴,ଵସ . ሺ0,171. ݏ݁݊ 93°ሻ଴,ସଶ

I.A.1.2.Método de Taylor-Sandvik-Ferraresi

VCMC ൌVୡభఱ. ඨ Cଶ 4.ሺxെ1 ሻ.Cଷ

VCMCൌ595,39 rpm VCMC൐VCPC ሺ345,35൐3,43ሻ

É inviável a intenção de mínimo custo, pois a velocidade de corte de mínimo custo é maior do que a máxima velocidade de corte que a máquina suporta, isto é , à plena carga.

I.A.2.Cálculo do Custo total de Mínimo Custo

KכFMCAൌKFPCAൌ0,9447 R$/pç (intenção de mínimo custo)

I.A.2.1. Se fosse viável a velocidade de corte de Mínimo Custo

KFMCAൌCଵ൅Cଶ.π.D୫.ሺlୡ ൅f଴ ሻ.i 60000.f୬ .VCMC

൅ Cଷ.π.D୫.lୡ .i .VCMC୶ିଵ

15000.f୬ .VCଵହ ୶

KFMCAൌ0,9436 R$/pç

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